GB16668-2010《干粉滅火系統(tǒng)及部件通用技術(shù)條件》中規(guī)定：干粉剩余率不應(yīng)大于10%，

　　DB37/T1317－2009標準在條文說明中解釋：理論上講，滅火貯罐內(nèi)超細干粉剩余量為：

　　ms=Vc（10p0+1）ρq0/μ

　　式中Vc——超細干粉貯罐容積（m3）。

　　但此時Vc是未知數(shù)；另外，驅(qū)動氣體系數(shù)μ是理論上的平均值，實際上對單元獨立系統(tǒng)和組合分配系統(tǒng)中超細干粉需要量最大的防護區(qū)或保護對象來說，到噴射時間終了時，氣固二相流中含粉量已很小，按計算公式（4.0.12-2）計算得到的管道內(nèi)超細干粉剩余量已含一定裕度。因此，按m+mr之值初選一超細干粉貯存容器，用廠商提供的ms來計算mc值，應(yīng)符合實際應(yīng)用的需要。

　　在現(xiàn)實應(yīng)用中，我們的設(shè)計人員通常是以防護區(qū)（組合分配系統(tǒng)中超細干粉需要量按其中最大的防護區(qū)）容積，乘以注冊滅火劑濃度來計算超細干粉滅火劑量，再加上超細干粉貯罐噴射剩余率，得出實際超細干粉滅火劑的用量，而忽略了干粉輸送管道中的超細干粉剩余量，這主要是因為國標和地方規(guī)范給出的計算公式過于復(fù)雜，無論是按從管網(wǎng)起點（干粉貯存容器輸出閥門）至管網(wǎng)末端，還是從管網(wǎng)末端至管網(wǎng)起點的計算順序，按管道節(jié)點壓力計算管網(wǎng)的長度和管徑等，中間還需要計算各個環(huán)節(jié)的壓力損失等，套用的公式及演算過程讓很多設(shè)計人員望而卻步，不得采取簡單的估算方式，一些設(shè)計人員根據(jù)超細干粉的特性，甚至認為超細干粉的粒徑小，可以形成冷氣溶膠形式，更接近氣體的釋放方式，因而認定：均衡管網(wǎng)和只含一個封閉空間的非均衡管網(wǎng)，其管網(wǎng)內(nèi)的剩余量可以不計。

　　我們知道，超細干粉滅火劑屬于固體滅火劑，其驅(qū)動方式基本上是采用隋性氣體驅(qū)動，形成氣固二相流，因而我們可以得到如下概念：

　　1.所謂管網(wǎng)內(nèi)的剩余量，其物理意義為：超細干粉滅火劑在容器內(nèi)被認為是以固態(tài)存在，在增壓氣體進入后，攪動沉淀的粉體產(chǎn)生粉霧，經(jīng)過虹吸裝置形成氣固二相流隨著容器內(nèi)的增壓氣體進入管網(wǎng)內(nèi)，經(jīng)噴嘴噴射到防護區(qū)滅火。由于受管道長度的影響及管道彎曲、變徑及走向等因素的影響，氣固兩相會出現(xiàn)分離現(xiàn)象，在增壓氣體的后續(xù)驅(qū)動下，氣固相繼續(xù)混合經(jīng)噴嘴噴出，在增壓氣體的壓力下降后，未噴出的固態(tài)滅火劑因失去推動力而無法繼續(xù)前進，這部分不能由增壓氣體推出的固相便是管網(wǎng)內(nèi)的剩余量。

　　2.管網(wǎng)內(nèi)剩余固態(tài)滅火劑的量，理論上是由各支管的長度決定的。最先噴出超細干粉滅火劑的支管一定是所有支管中幾何尺寸最短的一支（或者說是離起點最近的噴嘴），其他支管長于該支管部分的管內(nèi)容積量之和即為計算管網(wǎng)剩余量的幾何值。

　　3.幾何量完全對稱的均衡管網(wǎng)，理論上講是無須計算管網(wǎng)剩余量。

　　但現(xiàn)實中，管網(wǎng)內(nèi)剩余的超細干粉存量多少還與驅(qū)動氣體的量有直接關(guān)系，參照日本標準，超細干粉滅火系統(tǒng)采用40L標準氮氣驅(qū)動1kg超細干粉滅火劑，這是在一定的條件下，如果管道延長，或改變驅(qū)動壓力，其超細干粉滅火劑剩余量隨之改變，以我們多次的噴射試驗，每次噴射后殘余在管道內(nèi)的超細干粉滅火劑，均有不同量的存在，因而忽略輸送管道里的超細干粉剩余量是不科學(xué)的（也許在滅火劑量設(shè)計過量的情況下，不影響滅火效果，但如此設(shè)計計算，是一種不必要的浪費），根據(jù)多次噴射試驗的經(jīng)驗，筆者提供一個簡單的計算方法，即按管道的總?cè)莘e的10%計算超細干粉滅火劑管網(wǎng)剩余量，其參考依據(jù)為干粉貯罐的剩余率，亦來源于平時多次噴射試驗測定的數(shù)據(jù)。